產(chǎn)品詳情
將帶有軸承的軸承座安裝到軋輥上。
(1)分清軸承的緊環(huán)和松環(huán)(根據(jù)軸承內(nèi)徑大小判斷，孔徑相差O.1～O.5mm)。
(2)分清機(jī)構(gòu)的靜止件(即不發(fā)生運(yùn)動(dòng)的部件，主要是指裝配體)。
(3)無論什么情況，軸承的松環(huán)始終應(yīng)靠在靜止件的端面上。
高速軸承的安裝配合與調(diào)整：
1.高速軸承的配合和游隙由于高速軸承既要按高精度軸承要求，又要按高溫軸承要求，所以在考慮其配合和游隙時(shí)，要顧及下面兩點(diǎn)：
（1）由常溫升至高溫時(shí)的尺寸變化和硬度變化；
（2）高速下離心力所引起的力系變化和形狀變化。
總之，在高速、高溫的條件下，從配合和游隙的選擇上要力求保持軸承的精度和工作性能，這是有難度的。
為了保證軸承安裝后的滾道變形小，過盈配合的過盈量不能取得太大，而高速下的離心力和高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力。或是使配合面松弛，因此過盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過盈量對(duì)于高速軸承可能是無效的。
如果計(jì)算結(jié)果這個(gè)矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環(huán)下潤(rùn)滑法與靜壓潤(rùn)滑法并用的雙重潤(rùn)滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬的大關(guān)。
高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力?；蚴鞘古浜厦嫠沙冢虼诉^盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過盈量對(duì)于高速軸承可能是無效的。
平面推力軸承在裝配體中主要承受軸向載荷，其應(yīng)用廣泛。雖然推力軸承安裝操作比較簡(jiǎn)單，但實(shí)際維修時(shí)仍常有錯(cuò)誤發(fā)生，即軸承的緊環(huán)和松環(huán)安裝位置不正確，結(jié)果使軸承失去作用，軸頸很快地被磨損。緊環(huán)內(nèi)圈與軸頸為過渡配合，當(dāng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)帶動(dòng)緊環(huán)，并與靜止件端面發(fā)生摩擦，在受到軸向作用力(Fx)時(shí)，將出現(xiàn)摩擦力矩大于內(nèi)徑配合阻力矩，導(dǎo)致緊環(huán)與軸配合面強(qiáng)制轉(zhuǎn)動(dòng)，加劇軸頸磨損。
(1)分清軸承的緊環(huán)和松環(huán)(根據(jù)軸承內(nèi)徑大小判斷，孔徑相差O.1～O.5mm)。
(2)分清機(jī)構(gòu)的靜止件(即不發(fā)生運(yùn)動(dòng)的部件，主要是指裝配體)。
(3)無論什么情況，軸承的松環(huán)始終應(yīng)靠在靜止件的端面上。
高速軸承的安裝配合與調(diào)整：
1.高速軸承的配合和游隙由于高速軸承既要按高精度軸承要求，又要按高溫軸承要求，所以在考慮其配合和游隙時(shí)，要顧及下面兩點(diǎn)：
（1）由常溫升至高溫時(shí)的尺寸變化和硬度變化；
（2）高速下離心力所引起的力系變化和形狀變化。
總之，在高速、高溫的條件下，從配合和游隙的選擇上要力求保持軸承的精度和工作性能，這是有難度的。
為了保證軸承安裝后的滾道變形小，過盈配合的過盈量不能取得太大，而高速下的離心力和高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力。或是使配合面松弛，因此過盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過盈量對(duì)于高速軸承可能是無效的。
如果計(jì)算結(jié)果這個(gè)矛盾太大（通常只有在超高速下才有這種情況），只有采取環(huán)下潤(rùn)滑法與靜壓潤(rùn)滑法并用的雙重潤(rùn)滑措施，而這種方案有可能使軸承的dmn值突破300萬的大關(guān)。
高溫下的熱膨脹，或是抵銷配合表面的法向壓力?；蚴鞘古浜厦嫠沙冢虼诉^盈量必須在考慮上述兩種因素的前提下審慎地加以計(jì)算，在常溫常速下有效的過盈量對(duì)于高速軸承可能是無效的。
