電磁閥DSHG 03 3 C 40 C2 R2 E T D24 N 14 油研電磁閥

電磁閥DSHG 03 3 C 40 C2 R2 E T D24 N 14 油研電磁閥

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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

在工作過程中，閥內(nèi)流體的流動特性對液壓元件的性能有著直接的影響。當液體流經(jīng)閥口時，液體流動現(xiàn)象復雜，壓降增大，產(chǎn)生較大的能量損失，同時在閥芯凹角和閥座拐角處形成旋渦，造成閥內(nèi)振動噪聲和能量損失。由于實際生產(chǎn)使用的滑閥結(jié)構(gòu)和尺寸種類比較多，通過實驗來觀測液流在滑閥內(nèi)的實際流動狀態(tài)是比較困難的，因此從流場微觀角度對液壓油流經(jīng)流場狀態(tài)進行可視化研究，通過改變閥芯形狀及參數(shù)改善滑閥流場流動特性，從而對滑閥進行結(jié)構(gòu)，提高滑閥工作性能。傳統(tǒng)的滑閥閥芯溝槽底部采用尖角形式，主要為了加工方便。但隨加工技術(shù)的進步，數(shù)控加工已非常普遍，溝槽加工成什么形狀并不會提高加工成本。因此，本文通過把閥芯溝槽底部加工成不同形狀，通過對比不同形狀流場的分布狀態(tài)，以及對改善滑閥性能的影響程度，確定了合理的參數(shù)范圍。液壓閥近年來，越來越多的國內(nèi)外學者對液壓滑滑口處的流場進行了研究，采用流體計算學CFD方法，通過fluent軟件對滑閥內(nèi)流場進行可視化分析，得到固定開口下滑閥滑腔內(nèi)流體的速度湍能分布等結(jié)果，利用實驗研究和理論推導，對閥內(nèi)流場分布和能量損失進行研究。液壓閥CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑閥結(jié)構(gòu)為對稱結(jié)構(gòu)，用UG建立了閥內(nèi)流體的三維模型。圖所示為常規(guī)滑閥模型，圖為改進滑閥模型。對比可以看出，改進滑閥模型是將閥芯凹角處直角改為圓弧形過渡。受實驗條件限制，為了進一步研究與實驗對比，本文采用通經(jīng)的O型機能的換向閥為研究對象。液壓閥.解析假設(shè)本文僅進行靜態(tài)分析，在數(shù)值計算過程中，采用以下參數(shù)及假設(shè)對模型進行數(shù)值模擬假設(shè)滑閥為理想液壓滑閥，即閥芯與閥體配合精確；選取液壓油YA-N為流動介質(zhì)，其密度為0kg/m，粘度為mm/s；假設(shè)液體為理想牛頓液體；模型中雷諾數(shù)Re為，遠大于滑閥閥口處的臨界雷諾數(shù)0，因此液體在滑閥內(nèi)的流動狀態(tài)主要為湍流，又因液體在閥內(nèi)滑腔為圓柱曲面，故在fluent中采用標準k-。湍流模型。液壓閥仿真結(jié)果及分析.常規(guī)滑閥CFD分析在閥口開度為.mm時，通過FLUENT軟件對不同流量進行了仿真計算，得到流量為0L/min0L/min0L/min時閥口及流道流場的速度壓力和湍能分布結(jié)果，以0L/min為例，其仿真結(jié)果如圖所示。a速度云圖b壓力云圖c湍動能云圖圖常規(guī)滑閥對稱面流場分布圖通過對以上常規(guī)滑閥閥口及流道流場中性面的速度云圖壓力云圖和湍動能云圖分析可知在進油口，液體流速平穩(wěn)，當液體流經(jīng)閥口時，由于閥口節(jié)流收縮作用，流速增大，壓力迅速降低，湍動能增大。從圖a可以發(fā)現(xiàn)，液體流經(jīng)閥口時，在閥座拐角和閥芯凹角處形成漩渦，結(jié)合圖a和圖c，可以發(fā)現(xiàn)有漩渦產(chǎn)生的區(qū)域湍動能較大，說明漩渦的產(chǎn)生會造成能量損失，從而可能造成閥內(nèi)局部壓力過低而導致氣穴的產(chǎn)生，從而產(chǎn)生噪聲。液壓閥.改進滑閥CFD分析針對現(xiàn)有常規(guī)滑閥存在的不足，將閥芯凹角改為圓弧，通過FIUENT軟件在相同條件下進行仿真計算，得到了流量分別為0L/min0L/min0L/min時，R為。

我國薄煤層資源豐富，而且分布廣，煤質(zhì)好。雖然我國的薄煤層西安煤機采煤機械化經(jīng)過多年的發(fā)展，取得了一定的成效，但是薄煤層采煤工作面生產(chǎn)長期存在的效率低推進速度慢及經(jīng)濟效益差等問題依然十分突出。特別是厚薄煤層并存，薄煤層作為解放層開采，由于薄煤層開采速度緩慢，使下部厚煤層資源長期得不到開采，影響工作面的正常交替，甚至被迫丟失一些薄煤層資源。薄煤層地質(zhì)條件比中厚煤層更加復雜，煤層經(jīng)常出現(xiàn)夾矸與斷層現(xiàn)象，變化也比較大，為了滿足液壓支架和工作面運輸機的推移，還有破頂與割底的需求，因此要求薄煤層西安煤機采煤機截割功率大，具備過斷層破夾矸破頂及割底的能力。為此，專門開發(fā)了MG0/0-WD系列薄煤層大功率電牽引西安煤機采煤機。西安煤機采煤機整機結(jié)構(gòu)MG0/0-WD系列薄煤層電牽引西安煤機采煤機采用橫向布置和三段式機身的整體結(jié)構(gòu)。機身各段結(jié)合面之間采用個Φ0mm圓柱銷承受機身扭力和剪切力，并通過分布在四角的組M高強度液壓螺母組件將三段貼合在一起。同時，為了整機組裝的需要，在各段之間的對接面四角又各布置了組M0短螺桿組件。整機可分解為大部件大系統(tǒng)。大部件為左右截割部左右牽引行走部及電控箱。大系統(tǒng)為電氣控制系統(tǒng)機械傳動系統(tǒng)液壓調(diào)高與制動系統(tǒng)及噴霧冷卻系統(tǒng)。西安煤機采煤機特點機身矮，裝機功率大。西安煤機采煤機機面高度只有mm銷排中心高mm，總裝機功率可達0kW，有利于在薄煤層復雜地質(zhì)條件下采煤。主要部件都可以從機身的采空側(cè)抽出，便于更換與維修，設(shè)備使用率高。彎搖臂為整體結(jié)構(gòu)，剛性好。在較薄煤層時，為了改善裝煤效果，滾筒轉(zhuǎn)向采用正向?qū)L，煤從搖臂前端面裝出。這種工作方式一般前滾筒起落煤與裝煤作用，后滾筒截割余煤但不裝煤。西安煤機采煤機采用多電動機驅(qū)動，截割電動機橫向布置在搖臂上。搖臂與機身通過銷軸鉸接，沒有動力傳遞，全部采用正齒輪傳動，結(jié)構(gòu)簡單。在保證較大截割功率的前提下，為了有效壓縮搖臂外形尺寸，每個搖臂并列布置了個截割電動機。所有的切割反力調(diào)高液壓缸支承反力和牽引的反作用力均由牽引減速箱箱體承受，受力狀況好，可靠性高。液壓元件選用成熟的產(chǎn)品，液壓泵箱采用集成閥塊結(jié)構(gòu)，管路少，維修方便。西安煤機采煤機采用交流變頻調(diào)速技術(shù)，實現(xiàn)牽引速度無級變速。電牽引傳動體積小效率高牽引力大，該西安煤機采煤機牽引力為×kN，適用于大傾角的煤層。設(shè)有內(nèi)外噴霧裝置，冷卻與降塵效果好；0通過冷卻水的內(nèi)部循環(huán)，冷卻煤壁側(cè)大端蓋，更加有效地冷卻搖臂齒輪傳動箱。關(guān)鍵技術(shù).薄煤層大功率高可靠性搖臂搖臂結(jié)構(gòu)MG0/0-WD系列西安煤機采煤機的搖臂采用天地科技股份有限公司上海分公司擁有的專利技術(shù)薄煤層西安煤機采煤機雙截割電動機搖臂進行設(shè)計，采用雙電動機聯(lián)合驅(qū)動，具有機身薄，功率大的優(yōu)點。同時，為了保證西安煤機采煤機使用小直徑滾筒時仍具有較好的裝煤效果，截割行星頭外徑必須嚴格限制，借鑒該公司現(xiàn)有行星機構(gòu)研制的成熟經(jīng)驗和加工工藝，行星機構(gòu)采用個行星輪結(jié)構(gòu)，外徑較小00mm。搖臂殼體西安煤機采煤機搖臂殼體是齒輪傳動等零部件的支承和定位部件。如果搖臂殼體的定位軸孔等在西安煤機采煤機運行過程中受載變形，將造成齒輪傳動工作條件的惡化，進而使齒輪或軸承的使用壽命大大降低。而齒輪和軸承的失效會使西安煤機采煤機無法運行，造成工作面停產(chǎn)?？梢姡岣邭んw綜合機械性能是薄煤層大功率西安煤機采煤機在復雜地質(zhì)條件下可靠運行的重要保證。因此，筆者深入研究不同殼體材料的機械性能和熱處理工藝等，使得MG0/0-WD系列西安煤機采煤機搖臂殼體硬度達到00～0HB，同時提高其抗拉強度和屈服強度，并綜合考慮殼體的延伸率斷面收縮率及沖擊韌性等的合理指標。搖臂截割傳動系統(tǒng)在消化吸收國內(nèi)外先進產(chǎn)品的參數(shù)和結(jié)構(gòu)特點的基礎(chǔ)上，結(jié)合該公司多年積累的西安煤機采煤機截割傳動設(shè)計經(jīng)驗，利用成熟的西安煤機采煤機齒輪傳動鏈設(shè)計軟件，在滿足齒輪和軸承等強度的設(shè)計要求下，對不同的搖臂傳動鏈結(jié)構(gòu)方案進行配齒計算和，確定適合薄煤層西安煤機采煤機重載沖擊條件下的搖臂傳動的配齒方案。經(jīng)過研究分析，最終確定了級直齒傳動和級行星傳動的搖臂傳動鏈結(jié)構(gòu)方案，搖臂設(shè)計功率為×0kW，輸出轉(zhuǎn)矩為.kN?m，輸出轉(zhuǎn)速為.r/min。搖臂冷卻系統(tǒng)由于搖臂截割功率大，體積較小，整體功率密度高于以往常規(guī)薄煤層西安煤機采煤機，對搖臂散熱造成不利，另外，高產(chǎn)高效工作面對設(shè)備連續(xù)滿載的工作要求也更加苛刻，傳動系統(tǒng)連續(xù)產(chǎn)生的熱量已難以通過傳統(tǒng)的方式帶走，為此，搖臂需要設(shè)置專用的冷卻系統(tǒng)。通過分析搖臂各種工作狀態(tài)下的熱源和傳導途徑以及前期薄煤層搖臂性能試驗數(shù)據(jù)，該系列西安煤機采煤機不但了殼體水套的冷卻回路，還增加了搖臂煤壁側(cè)高速級端蓋冷卻和油池冷卻管組冷卻，并設(shè)置了油池溫度傳感器，開發(fā)出了具有特色先進可靠的搖臂冷卻系統(tǒng)，以確保搖臂長時間可靠運行。.薄煤層高可靠性牽引行走部牽引部結(jié)構(gòu)為了盡可能壓縮機身厚度以降低機面高度和增大過煤空間，采用可分離式小齒輪箱結(jié)構(gòu)，將其布置在牽引部煤壁側(cè)，以充分利用刮板輸送機槽幫與鏟煤板上方空間。這樣中部槽上方機身厚度取決于牽引電動機外徑，該西安煤機采煤機牽引電動機外徑為0mm，則機身厚度設(shè)計為0mm。由于機面高度較低，因此取消了傳統(tǒng)的行走箱，只設(shè)有一個行走輪組件，行走輪組件和牽引部通過花鍵軸傳遞轉(zhuǎn)矩，軸向靠液壓螺栓組件防松，連接方便可靠，且易維護。大轉(zhuǎn)矩牽引傳動系統(tǒng)該系列西安煤機采煤機采用0kW的牽引電動機，整機牽引功率共計0kW。牽引行走傳動系統(tǒng)由牽引減速箱和行走部兩部分組成。牽引減速箱內(nèi)有兩級直齒傳動和兩級行星機構(gòu)傳動，其中，兩級直齒和級行星傳動均布置在一個獨立的小齒輪箱中，小齒輪箱布置在煤壁側(cè)，和牽引殼體之間再通過銷子定位螺釘把合組裝在一起。取消了行走箱，行走部簡化為行走輪組件，其包括行走輪和導向滑靴。牽引電動機輸出的動力經(jīng)減速后傳到行走輪，使其與刮板輸送機的銷軌相嚙合，驅(qū)動西安煤機采煤機行走。通過導向滑靴在銷軌上的限位對西安煤機采煤機進行導向，并保證行走輪與銷軌正常嚙合。軸承是保證傳動系統(tǒng)可靠性的最關(guān)鍵因素之一，針對軸承額定動負荷與壽命計算，參考標準及軸承廠家提供的計算方法，并充分考慮煤礦井下惡劣工況的影響，最終計算得到了各品牌軸承壽命理論計算值，并選用壽命大于0000h的軸承。高可靠性行走系統(tǒng)行走輪和導向滑靴是西安煤機采煤機行走系統(tǒng)的關(guān)鍵部件，其壽命對整機可靠性產(chǎn)生直接影響。通過對行走輪材料工藝齒形分析和研究的攻關(guān)，有效提高了行走輪的可靠性；成功研究試制了行走輪專用鋼，用于行走輪的制造，并制定了嚴格的熱處理工藝流程。其中SP等雜質(zhì)總含量由之前的0.0%～0.00％減小到0.0％以下，各向同性，縱向與橫向機械性能接近，超載疲勞壽命提高了倍，彎曲疲勞極限提高了0%，有效保證了大功率西安煤機采煤機在惡劣工作條件下的工作可靠性。通過采用鍛焊結(jié)合的結(jié)構(gòu)及堆焊高強度耐磨層或內(nèi)嵌高強度耐磨板等相關(guān)措施，有效提高了導向滑靴的強度和耐磨性。.電控系統(tǒng)電氣控制系統(tǒng)是驅(qū)動西安煤機采煤機穩(wěn)定運行的核心，完善的機械與電氣配合才能發(fā)揮出設(shè)計的最理想性能，保證西安煤機采煤機的高產(chǎn)高效。一套良好的電氣系統(tǒng)，不僅可以在振動干擾及潮濕等惡劣工況下穩(wěn)定運行，使西安煤機采煤機司機安全便捷的操作，還可以為西安煤機采煤機機電液系統(tǒng)運行提供的保護，并且具備自動化運行的能力。該系列西安煤機采煤機使用該公司研發(fā)的具有自主知識產(chǎn)權(quán)的代DSP控制系統(tǒng)，其具備以下突出優(yōu)點。高性能各功能模塊采用先進的DSP技術(shù)高性能的嵌入式ARM處理器，整個控制系統(tǒng)總運算指令能力可達每秒.億次，控制系統(tǒng)程序全部采用嵌入式C語言編寫，控制程序掃描時間小于0ms。高可靠性采用分布式系統(tǒng)，將西安煤機采煤機各個功能進行細致劃分，各模塊處理相應的信息，每個模塊具備自己獨立的處理器，模塊間使用高可靠的CAN總線連接，單個模塊故障不會影響整個系統(tǒng)運行，而且容易更換，降低整體更換成本，由于采用這種新的設(shè)計理念更高的集成化技術(shù)以及更強的環(huán)境適應性設(shè)計，新系統(tǒng)總體可靠性得到了明顯的提升。高擴展性系統(tǒng)設(shè)計有RS和以太網(wǎng)接口，可以擴展外部通信控制，通信速率高，系統(tǒng)延遲小，具備很強的系統(tǒng)擴展能力。結(jié)語MG0/0-WD系列西安煤機采煤機自推出以來，已在山西保利能源徐州礦務(wù)集團山東能源鐵法煤業(yè)盤江集團川煤集團及內(nèi)蒙古伊泰集團等數(shù)十個煤礦企業(yè)集團得到應用，效果良好。隨著薄煤層工作面數(shù)量的不斷增加，薄煤層工作面的高效開采將成為未來的發(fā)展趨勢，MG0/0-WD系列大功率薄煤層電牽引西安煤機采煤機可滿足采高.～.m傾角≤°的復雜地質(zhì)條件下的薄煤層高效開采需求，改變了以往只能采用小功率煤機開采和炮采過巖相結(jié)合的低效開采方式，促進了先進采煤工藝的實現(xiàn)和推廣，具有巨大的經(jīng)濟效益和顯著的社會效益，應用前景廣泛。舉報/反饋。