電磁閥DSHG 03 3 C 9 C1 RB E A100 14 L油研電磁閥

電磁閥DSHG 03 3 C 9 C1 RB E A100 14 L油研電磁閥

A145-F-R-04-H-S-60 A145-L-R-04-H-S-60 A145-F-R-04E-H-S-60 A145-L-R-04E-H-S-60 A145-F-R-06-H-S-60 A145-L-R-06-H-S-60 A145-F-R-07-H-S-60 A145-L-R-07-H-S-60 A145-F-R-09-H-S-60 A145-L-R-09-H-S-60 A145-F-R-01-K-S-60 A145-L-R-01-K-S-60 A145-F-R-02-K-S-60 A145-L-R-02-K-S-60 A145-F-R-03-K-S-60 A145-L-R-03-K-S-60 A145-F-R-04-K-S-60 A145-L-R-04-K-S-60 A145-F-R-04E-K-S-60 A145-L-R-04E-K-S-60 A145-F-R-06-K-S-60 A145-L-R-06-K-S-60 A145-F-R-07-K-S-60 A145-L-R-07-K-S-60 A145-F-R-09-K-S-60 A145-L-R-09-K-S-60 A系列單泵雙壓補償控制 A16-F-R-02-S-K-A100-32 A16-F-R-02-S-K-A120-32 A16-F-R-02-S-K-A200-32 A16-F-R-02-S-K-A240-32 A16-F-R-02-S-K-D12-32 A16-F-R-02-S-K-D24-32 A16-F-R-02-S-K-D48-32 A16-F-R-02-S-K-R100-32 A16-F-R-02-S-K-R200-32 A16-L-R-02-S-K-A100-32 A16-L-R-02-S-K-A120-32 A16-L-R-02-S-K-A200-32 A16-L-R-02-S-K-A240-32 A16-L-R-02-S-K-D12-32 A16-L-R-02-S-K-D24-32 A16-L-R-02-S-K-D48-32 A16-L-R-02-S-K-R100-32 A16-L-R-02-S-K-R200-32 A16-F-R-02-K-A100-32 A16-F-R-02-K-A120-32 A16-F-R-02-K-A200-32 A16-F-R-02-K-A240-32 A16-F-R-02-K-D12-32 A16-F-R-02-K-D24-32 A16-F-R-02-K-D48-32 A16-F-R-02-K-R100-32 A16-F-R-02-K-R200-32 A16-L-R-02-K-A100-32 A16-L-R-02-K-A120-32 A16-L-R-02-K-A200-32 A16-L-R-02-K-A240-32 A16-L-R-02-K-D12-32 A16-L-R-02-K-D24-32 A16-L-R-02-K-D48-32 A16-L-R-02-K-R100-32 A16-L-R-02-K-R200-32 A22-F-R-02-S-K-A100-32 A22-F-R-02-S-K-A120-32 A22-F-R-02-S-K-A200-32 A22-F-R-02-S-K-A240-32 A22-F-R-02-S-K-D12-32 A22-F-R-02-S-K-D24-32 A22-F-R-02-S-K-D48-32 A22-F-R-02-S-K-R100-32 A22-F-R-02-S-K-R200-32 A22-L-R-02-S-K-A100-32 A22-L-R-02-S-K-A120-32 A22-L-R-02-S-K-A200-32 A22-L-R-02-S-K-A240-32。

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A R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 A R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 A R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 A RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 N 50 S DSG 03 2 B 2 B D12 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B D12 N1 50 S DSG 03 2 B 2 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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結(jié)果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結(jié)果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內(nèi)的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發(fā)現(xiàn)，R為mm閥芯結(jié)構(gòu)比R為.mm閥芯結(jié)構(gòu)能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對稱面的湍能分布圖，與圖c對比可以發(fā)現(xiàn)，改進(jìn)后湍動能減小，有效降低閥內(nèi)能量損失。對比圖a和圖b可以發(fā)現(xiàn)，R為mm比R為.mm對減少湍動能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時，閥芯凹角處旋渦強度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進(jìn)前后滑閥流體相關(guān)參數(shù)對比表，通過表可以看出結(jié)構(gòu)改進(jìn)后的滑閥閥口流體流速減低，湍動能減小，能量損失降低，說明結(jié)構(gòu)改進(jìn)后滑閥性能提高了，結(jié)構(gòu)改進(jìn)具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發(fā)現(xiàn)圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產(chǎn)生，因為流體流經(jīng)閥口時，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進(jìn)一步將閥芯凹角改進(jìn)為斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)，如圖所示，在相同條件下，通過FLUENT進(jìn)行仿真計算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對稱面流場分布圖通過對圖的速度云圖壓力云圖湍動能云圖和圖b圖b圖b的仿真結(jié)果對比，我們發(fā)現(xiàn)，斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產(chǎn)生，消除閥芯凹角處振動和噪聲。同時閥內(nèi)流體流速為.0m/s，湍動能為.m/s，和圓弧型結(jié)構(gòu)相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內(nèi)能量損失。結(jié)論對相同條件下的常規(guī)滑閥和改進(jìn)后滑閥分別進(jìn)行流道流場仿真分析，對比分析可知改進(jìn)后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產(chǎn)生，減少液流沖擊，降低閥內(nèi)振動和噪聲，同時改進(jìn)后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內(nèi)湍動能的損失，降低閥內(nèi)能量損失，提高閥內(nèi)能量利用率。液壓閥通過FLUENT對液壓滑閥內(nèi)部進(jìn)行流場進(jìn)行可視化分析，可以清楚反應(yīng)出滑閥內(nèi)部流場的分布情況，對提高滑閥性能和結(jié)構(gòu)改進(jìn)提供了有益的參考。說明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結(jié)構(gòu)的改變，一方面改善流態(tài)，另一方面會提高閥芯的剛度。對于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結(jié)構(gòu)形狀，相信對提高閥的性能會有幫助。舉報/反饋 鍋爐增設(shè)高溫?zé)煔馀月窡煹篮?，在啟動升?fù)荷或降負(fù)荷時，隨著鍋爐負(fù)荷的變化，進(jìn)入各級受熱面的煙氣溫度也會降低，因此各階段負(fù)荷越低，SCR設(shè)備的入口煙氣溫度越低。當(dāng)SCR入口煙溫監(jiān)測發(fā)現(xiàn)低于SCR催化劑反應(yīng)溫度時，為了保證SCR設(shè)備的正常工作，將旁路煙道關(guān)閉擋板打開，調(diào)節(jié)擋板開度，增加進(jìn)入旁路煙道的煙氣量提高SCR設(shè)備入口的煙氣溫度?？藙谏妱右簤簾煔鈸醢彘y根據(jù)力學(xué)和熱學(xué)的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。根據(jù)力學(xué)和熱學(xué)的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進(jìn)口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現(xiàn)象。長期不在低負(fù)荷運行，擋板門處于常閉狀態(tài)，會導(dǎo)致積灰卡澀打不開，帶來運行性能不穩(wěn)定。煙氣旁路設(shè)置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負(fù)荷時有部分高溫?zé)煔鈴呐月窡煹佬孤?，直接進(jìn)入SCR裝置，這時煙氣溫度將會出現(xiàn)高于催化劑允許溫度的風(fēng)險，影響催化劑壽命?？藙谏妱右簤簾煔獠灏彘y的特點在于利用液壓油缸傳動，采用“克勞森”密封技術(shù)，采用了金屬表面硬密封和石墨內(nèi)密封相結(jié)合的方法，從而使閥門達(dá)到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統(tǒng)閥門多年來一直存在的密封不嚴(yán)開關(guān)不靈活使用壽命短的問題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負(fù)荷時鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費用相對較低。舉報/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應(yīng)脫硫效率高，按化學(xué)反應(yīng)當(dāng)量時，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環(huán)。脫硫機理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫?zé)煔獾淖饔孟录せ睿砻嫘纬晌⒖捉Y(jié)構(gòu)，猶如爆米花被爆開，煙道內(nèi)煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產(chǎn)物隨氣流進(jìn)入布袋除塵器被捕集。主要反應(yīng)NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應(yīng)SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據(jù)現(xiàn)場工況，制定的工藝技術(shù)路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進(jìn)入布袋除塵器，確保系統(tǒng)穩(wěn)定運行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區(qū)間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長期處于良好的熱備狀態(tài)。工藝路線說明還原合金爐煙氣進(jìn)入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統(tǒng)。在SDS脫硫反應(yīng)器內(nèi)噴入碳酸氫鈉超細(xì)粉，碳酸氫鈉超細(xì)粉在高溫?zé)煔獾淖饔孟路纸獬龈呋钚蕴妓徕c和二氧化碳，活性強的NaCO與煙道內(nèi)煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)充分接觸發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產(chǎn)物隨氣流進(jìn)入布袋除塵器收集脫硫副產(chǎn)物。在脫硫塔之前需要安裝一個煙氣擋板門，當(dāng)脫硫塔需要檢修時，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門需要良好的密封性，“克勞森”電動液壓煙氣插板閥采用液壓驅(qū)動，開關(guān)靈活無卡澀，動力輸出足；閥體根據(jù)客戶情況進(jìn)行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會造成對閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無外泄和內(nèi)漏情況。舉報/反饋。

抓鋼機蓮花抓是指抓鋼料的機器，一般是由液壓挖掘機演變而成的。抓鋼機的大小臂俗稱“抓料臂”，一般較長，其前端是抓鋼器，也就是抓鉗器，也叫梅花式液壓抓斗桔瓣抓斗，蓮花抓認(rèn)準(zhǔn)智造大觀，其主要作用是進(jìn)行廢舊金屬工業(yè)廢料碎石建筑垃圾生活垃圾各種物料的抓取裝載作業(yè)。那么，在搬運和裝卸重物的過程中起著巨大作用的蓮花抓是如何工作的呢。蓮花抓的工作原理蓮花抓是處理廢鋼生鐵礦石垃圾等大型不規(guī)則物料的有效工具。液壓蓮花抓抓鋼機是與挖斗配套使用的裝置，通過固定鉸座液壓油缸液壓抓液壓油管及配套的液壓集成控制回路，通過控制手柄來控制液壓抓斗開合運動，能夠配合挖掘進(jìn)行固定重物，如石頭，木材，金屬廢料等大塊重物的搬運，彌補了挖斗只能挖掘的單一的功能。通過低成本的改造使挖掘機具備了抓取重物的功能，也拓展了挖掘機的使用空間和使用場合，比起挖掘機重新配置抓斗，其使用成本節(jié)約了三分之一，液壓抓和挖斗都可以實現(xiàn)單獨的控制運動，使用空間更為靈活，方便操作。在需要挖掘工作的時候，液壓抓可以收起，不影響挖掘作業(yè)。在需要使用的使用有可以實現(xiàn)抓取的功能，不實為一個巧妙使用事半功倍的改造。液壓蓮花抓有四瓣和五瓣之分，又有旋轉(zhuǎn)和不旋轉(zhuǎn)之分，連接方式又分固定式和搖擺式。非回轉(zhuǎn)抓斗采用挖掘機斗缸油管，不需要增加液壓閥塊和管路?；剞D(zhuǎn)抓斗上應(yīng)增加一組液壓閥塊和管路進(jìn)行控制。蓮花抓又稱抓鋼機，是針對抓取石料廢舊金屬生活垃圾等散狀或者塊狀物質(zhì)而設(shè)計的，當(dāng)五抓四抓完全打開時抓取面積直徑可達(dá)米，抓鋼機認(rèn)準(zhǔn)智造大觀，液壓五瓣四瓣抓斗可使用鏟斗油管的油路，不用另外增加管路，且操作簡單易學(xué)，在實際工況情況下的工作效率較高，安全可靠。 一液壓系統(tǒng)油溫過高的危害液壓系統(tǒng)在壓力與機械能轉(zhuǎn)化過程中的功率大部分變?yōu)闊崃?，從而引起油溫過高。液壓系統(tǒng)適宜的工作溫度為℃-℃，當(dāng)油溫長期高于0℃時，液壓系統(tǒng)就易出現(xiàn)以下問題油溫過高導(dǎo)致液壓油質(zhì)加速老化，油液的運動黏度降低，泄露增加，甚至導(dǎo)致執(zhí)行元件無法正常工作。有資料表明，油液工作溫度每增加一度，其液壓元件的使用壽命將縮短一半；掘進(jìn)機液壓油由于黏度下降，滑動部位油膜被破壞，摩擦阻力增加，磨損加劇，因此又引起系統(tǒng)發(fā)熱，更增加了升溫，結(jié)果造成泵閥馬達(dá)等的精密配合面過早磨損而使其失效或報廢；液壓系統(tǒng)的零件受熱膨脹，破壞了零件原來正常的配合間隙，導(dǎo)致摩擦阻力增加，將引起運動件動作失靈，特別是液壓閥容易卡死；掘進(jìn)機液壓油加速橡膠密封件老化變質(zhì)，壽命縮短，甚至喪失其密封性能。例如高壓O型圈老化，導(dǎo)致工作中的液壓油噴漏；油溫過高，造成油液汽化水分蒸發(fā)，加速油液氧化。氧化物不再溶解在油中，形成膠狀沉淀物，易堵塞濾油器小孔閥塊上的阻尼孔，這將造成閥門粘結(jié)，滾珠軸承閥芯和液壓泵活塞等處的摩擦增加，同時氧化產(chǎn)生腐蝕酸液對各液壓元件穴蝕破壞，使液壓系統(tǒng)不能正常工作。掘進(jìn)機液壓油二液壓系統(tǒng)油溫過高的原因分析油箱中油位較低，將使掖壓系統(tǒng)沒有足夠的流量帶走其產(chǎn)生的熱量，使液壓系統(tǒng)中的油液沒有足夠的循環(huán)和冷卻條件，會使油溫升高；所使用的液壓油的品牌，質(zhì)量及黏度等級不符合要求，或不同牌號的液壓油混用，造成液壓油黏度指數(shù)過低或過高。黏度過大，油液流動的阻力大能量損失大，溫度升高；黏度小，黏度特性不好，泄露增加，油溫升高?？恳簤河蜐櫥倪\動表面油膜難以形成，潤滑特性下降，運動阻力增加，使用已變質(zhì)的油液，使液壓泵容積效率降低，并破壞相對運動零件表面的油膜，使阻力增加，磨擦損失增加，油溫升高。掘進(jìn)機液壓油施工現(xiàn)場環(huán)境惡劣，隨著機器工作時間的增加，油液中混入雜質(zhì)和污物，受污染的液壓油進(jìn)入泵馬達(dá)和閥的配合間隙中，會劃傷和破壞配合表面的精度和粗糙度，使泄露增加油溫升高。液壓系統(tǒng)在設(shè)計時，為了合理節(jié)省能源，常采用各種手段進(jìn)行節(jié)能。但如果這些手段調(diào)整不當(dāng)，液壓系統(tǒng)沒有按照正常設(shè)計狀態(tài)運行，也會造成油溫升高。液壓系統(tǒng)中混入空氣，混入液壓油中的空氣，在低壓區(qū)時會從油中逸出并形成氣泡，當(dāng)運動到高壓區(qū)時，這些氣泡將被高壓擊碎，受到激烈壓縮而放出大量熱量，引起油溫升高。磨粒雜質(zhì)和灰塵等通過過濾器時，會被吸附在過濾器的濾芯上，如不定期檢查和更換濾芯，會造成吸油阻力和能耗增加，引起油溫升高。掘進(jìn)機液壓油液壓油冷卻循環(huán)系統(tǒng)工作不良。盾構(gòu)機上的液壓油泵站普遍采用水冷，當(dāng)冷卻水的流量不足或者冷卻水溫過高，導(dǎo)致液壓油泵站散熱不佳。三解決油溫過高的對策在實際操作中，要遵守操作規(guī)程中對液壓油位的規(guī)定；選用油液應(yīng)按廠家推薦牌號或根據(jù)機器所處環(huán)境氣溫因素來確定。對一些有特殊要求的機器，應(yīng)選用專用液壓油；當(dāng)液壓元件保養(yǎng)不便時，應(yīng)使用性能好的抗磨液壓油；一般在系統(tǒng)累計工作一千多小時后換油。換油時，注意不僅要放盡油箱中的舊油，還要替換整個系統(tǒng)管路，工作回路中的舊油。加油時用0目以上的過濾網(wǎng)，并按規(guī)定加足油量，使油液有足夠的循環(huán)冷卻條件。油箱應(yīng)保持散熱通風(fēng)好，要定期檢查和清理油箱上方的排氣裝置；定期清洗更換過濾器，對有堵塞指示的過濾器，應(yīng)按指示情況更換，濾芯的性能結(jié)構(gòu)和有效期都必須符合其使用要求。如遇因液壓油污染引起的突發(fā)性故障時，一定要過濾或更換液壓系統(tǒng)用油。經(jīng)常檢查進(jìn)油管接口等處的密封性，防止空氣進(jìn)入，同時，每次換油后要排盡系統(tǒng)中的空氣，及時檢修或更換磨損過大的零部件，據(jù)統(tǒng)計，在正常工作條件下，進(jìn)口的液壓泵馬達(dá)工作五六年后，國產(chǎn)產(chǎn)品工作兩三年后，其磨損都已經(jīng)相當(dāng)嚴(yán)重，需即時進(jìn)行檢修；定期檢查和維護(hù)液壓油循環(huán)冷卻系統(tǒng)，一旦發(fā)現(xiàn)故障，必須立即停機排除。舉報/反饋。